REAKTOR
LAMPIRAN A
REAKTOR STAGE 1
Jenis : Reaktor Fixed
Bed Multitube
Fungsi : Tempat berlangsungnya reaksi dehidrasi gliserol menjadi
asetol, akrolein dan air.
Kondisi
Operasi : Suhu = 290
oC
Tekanan =
2 atm
Reaksi =
endotermis
Tujuan :
1.
Menentukan
jenis reaktor
2.
Menghitung
pressure drop
3.
Menghitung
berat katalis
4.
Menghitung
waktu tinggal dalam reaktor
5. Menentukan dimensi reaktor
Reaksi yang terjadi
didalam reaktor:
Reaksi
1 :
Reaksi
2 :
1.
Menentukan jenis
reaktor
Dipilih reaktor fixed bed multitube
dengan pertimbangan sebagai berikut:
a.
zat
pereaksi berupa fasa gas dengan katalis padat
b.
umur katalis panjang 12-15 bulan
c.
reaksi eksotermis sehingga diperlukan luas perpindahan
panas yang besar agar kontak dengan pendingin berlangsung optimal
d.
tidak diperlukan pemisahan katalis dari gas keluaran
reaktor
e.
pengendalian suhu relatif mudah karena menggunakan tipe
shell and tube
( Hill, hal 425-431
)
2. Persamaan
– persamaan Matematis Reaktor
a.
Neraca massa reaktor
Reaksi
berlangsung dalam keadaan steady state dalam reaktor setebal ΔZ dengan konversi
X. Neraca massa 
pada elemen volume :
pada elemen volume :
Input
– Output – Yang bereaksi = 0
FA z
z
z 
z
+z
FA z + z
Input -
Output - Yang Bereaksi
= 0
FA Z
- ( FA Z+ΔZ + (-ra) Δv) =
0
Δv = 
Δz
Δz
Δv
= volume gas diantara katalis pada elemen volum
FA Z
- FA Z+ΔZ - (-ra) π/4 Di2 . ΔZ = 0
FA Z+ΔZ
- FA Z
= (-ra) π/4 Di2
ΔZ
= 
Dimana
FA = - FAo (1 – XA)
ΔFA
= - FAo. ΔXA
FAo
. 
= 
= =
Lim ΔZ 0
= 
dimana
: = perubahan
konversi persatuan panjang
= perubahan
konversi persatuan panjang = porositas
(-rA)
= kecepatan
reaksi = k CA. CB
Z = tebal
tumpukan katalisator
Di = diameter
dalam pipa
Tabel 1 Komposisi Dengan
Perhitungan Kapasitas Stage 1
|
Input
|
Massa,
Kg/Jam
|
|
Output
|
Massa,
Kg/Jam
|
|
Gliserol
|
9674
|
Gliserol
|
580,410
|
|
|
Air
|
22572
|
Asetol
|
1462,892
|
|
|
|
|
Akrolein
|
4428,171
|
|
|
|
|
Air
|
25773,318
|
|
|
|
|
|||
b.
Neraca panas elemen
volume
T z QR = panas
reaksi
QP = panas yang dibuang, ada
pendinginan
QR QP
T z + Δz
Input -
Output =Acc
Σ m.Cp (T Z - To)
– [(Σ m.Cp ) (T Z+ΔZ – To) +
QR + QP]Σ m.Cp (T Z - T Z+ΔZ)
= QR + QP
(Σ
m.Cp) (-ΔT) = QR + QP
QR
= ΔHR FAo ΔXA
QP
= UA (T – TS)
A
= 
Do Δz
Do Δz
QP = UDo Δz(T – TS)
Do Δz(T – TS)
(Σ m.Cp) (-ΔT) = ΔHR .
Fao . ΔXA + U.π.Do.ΔZ (T-Ts)
:
ΔZ
(Σ
m.Cp) 
= ΔHR . Fao . 
+ U.π.Do.ΔZ (T-Ts)
= ΔHR . Fao . + U.π.Do.ΔZ (T-Ts)
= ΔHR . Fao . + U.π.Do.ΔZ (T-Ts)
(Σ
m.Cp)
lim ΔZ 0
= ΔHR . Fao . 
+ U.π.Do.ΔZ (T-Ts)
(Σ
m.Cp)
Dimana:
= Perubahan Suhu persatuan panjang katalis
ΔHR = Panas
Reaksi
U = Overall
heat transfer coefficient
Do = Diameter
luar
T = Suhu
gas
Ts = Suhu
penelitian
Ts = Kapasitas
panas
c.
Neraca panas untuk
pendingin
Pendingin
yang dipakai adalah Dowtherm A yang stabil pada suhu 93,3 – 540 0C
Komposisi
Dowtherm A : - 73,5 % Diphenyl Oxyde
-
26,5 % Diphenyl
Sifat-sifat
fisis Dowtherm A (T dalam K) dari Hidrocarbon Processing.
Cp
= 0,11152 + 3,402 . 10-4
T, cal/g.K
= 1,4 – 1,0368 . 10-3 T , gr/cm3
μ = 35,5808 – 0,04212 T , gr/cm.Jam
k
= 0,84335 – 5,8076 . 10-4, cal/J.Cm.K
Pendingin : Dowterm A
|
|
K
|
C
|
F
|
|
T in
|
367
|
94
|
201.2
|
|
T out
|
643
|
370
|
698.0
|
|
delta T
|
276
|
276
|
496.8
|
Cp pendingin =
0,2364 Cal/gr.K
=
0,4258 Btu/lb.K
=
0,9895 J/gr.K
Menghitung
densitas pendingin pada T in:
Rho p = 1,0101
gr/cm3
Menghitung
konduktivitas thermal pendingin pada T in:
k pendingin =
1,1308 cal/cm.jam.K
=
0,4734 kJ/m.jam.K
=
1,1669 Btu/ft.jam.F
Menghitung
viskositas pendingin pada T in:
μp = 20,1318 gr/cm.jam
= 0,0056 gr/cm.det
= 2,0132 kg/m.jam
= 1,3528 lb/ft.jam
Menentukan pendingin
yang dibutuhkan:
Pendingin yang dipakai
adalah downterm A = 1683728,9049 kg/jam
Aliran
pendingin dalam reaktor searah dengan aliran gas
Neraca
Panas pada elemen volum
FA z
Ts z
z
Qp ΔTd z+Δz 
FA z+ Δz Ts z+ Δz
mp.Cpp ( Ts Z –To ) + Qp – mp Cpp (Ts z + Dz
– To) = 0
mp.Cpp (Ts Z
– Ts z + Dz)
= - Qp
(Ts Z – Ts z + Dz) =
- 
(Ts Z – Ts z + Dz)
/ Dz
= - 
- (Ts z + Dz
- Ts Z ) / Dz = -
= 
lim ΔZ 0
=
d.
Penurunan tekanan
Dalam pipa = penurunan tekanan dalam
pipa berisi katalisator (Fixed bed) digunakan rumus 11.6 (chapter 11 hal 492 “
Chemical Reactor Design For Process Plants”.
= 
. 
. 
Dimana
:
G = Kecepatan
aliran massa gas dalam pipa, gr/cm3
= Densitas gas, gr/cm3
Dp = Densitas
pertikel katalisator, cm
G = Gaya
Gravitasi, cm/det2
= Porosity tumpukan katalisator
= Viskositas gas, gr/cm jam
3.
Data – data sifat fisis
bahan
a.
Menentukan umpan Yi
masuk
Tabel 2 Umpan YI Masuk Reaktor 1
|
Komponen
|
Fumpan,
kmol/jam
|
yumpan
|
Massaumpan
|
BM
|
|
C3H8O3
|
105.0396855
|
0.077351711
|
9673.51
|
92
|
|
H2O
|
1252.909405
|
0.922648289
|
22571.51
|
18
|
b.
Menentukan volume gas
reaktor
PV = nRT
n = 1357,9490 kmol/jam
R = 0,08206 atm. m3/kmol.K
P = 2 atm
c.
Menetukan densitas
umpan
d.
Menentukan viskositan
umpan
Tabel
3 Data Viskositas Umpan Masuk Reaktor 1
|
Komponen
|
A
|
B
|
C
|
|
C3H8O3
|
-23.119
|
0.28879
|
-3.43E-05
|
|
H2O
|
-36.826
|
0.429
|
-1.62E-05
|
(Chemical properties handbook,Mc Graw-hill
Carl L.yaws)
Tabel
4 Perhitungan Viskositas Umpan Masuk Reaktor 1
|
Komponen
|
µi,
micropoise
|
µi, kg/m.s
|
µi.yi
|
µi.yi, micropoise
|
|
C3H8O3
|
128.6425519
|
1.28643E-05
|
9.95E-07
|
9.950721491
|
|
H2O
|
199.6277157
|
1.99628E-05
|
1.84E-05
|
184.1861703
|
m
gas = 0,0000194
kg/m.s
= 0,000194
g/cm.s
e.
Menentukan
konduktivitas gas umpan
Tabel
5 Data Konduktivitas Umpan Masuk Reaktor 1
|
Komponen
|
A
|
B
|
C
|
|
C3H8O3
|
-0.00842
|
4.4977E-05
|
2.4839E-08
|
|
H2O
|
0.00053
|
4.7093E-05
|
4.9551E-08
|
|
C3H4O
|
-0.00889
|
6.0453E-05
|
1.2049E-08
|
|
C3H6O2
|
0.08924
|
-2.5339E-04
|
2.9793E-07
|
(Chemical
properties handbook,Mc Graw-hill Carl L.yaws)
Tabel
6 Perhitungan Konduktivitas Umpan Reaktor 1
|
Komponen
|
ki , W/m .
K
|
BM0,33
|
yi umpan *
BM0,33
|
yi umpan *
ki * BM0,33
|
|
C3H8O3
|
0.02479
|
4.44832
|
0.34409
|
0.00853
|
|
H2O
|
0.04276
|
2.59634
|
2.39551
|
0.10244
|
|
C3H4O
|
0.02898
|
3.77620
|
0.00000
|
0.00000
|
|
C3H6O2
|
0.04103
|
4.14001
|
0.00000
|
0.00000
|
|
TOTAL
|
2.73959
|
0.11097
|
k
campuran = 0,04051
W/m.K
= 0,14582
kJ/jam.m.K
f.
Menentukan kapasitas
panas campuran gas umpan
Tabel
7 Data Kapasitas Panas Umpan Reaktor 1
|
Komponen
|
A
|
B
|
C
|
D
|
E
|
|
C3H8O3
|
9.656
|
4.2826E-01
|
-2.6797E-04
|
3.1794E-08
|
2.7745E-11
|
|
H2O
|
33.933
|
-8.4186E-03
|
2.9906E-05
|
-1.7825E-08
|
3.6934E-12
|
(Chemical properties handbook,Mc Graw-hill
Carl L.yaws)
Tabel
8 Perhitungan Kapasitas Panas Campuran Gas Reaktor 1
|
Komponen
|
Cpi ,
Joule/mol . K
|
Cpi * yi
reaktan
|
cpi,
kjoule/kg . K
|
Cpi.yi
|
|
C3H8O3
|
174.3159521
|
13.48363714
|
1.8928E+00
|
1.4641E-01
|
|
H2O
|
35.86438358
|
33.09021215
|
1.9908E+00
|
1.8368E+00
|
Cp
campuran = 46,57385
kJ/kmol.K
= 1,9832
kJ/kg.K
g.
Menentukan panas reaksi
Reaksi yang terjadi bersifat eksotermis, panas yang dikeluarkan
adalah sebagai berikut:
 |
(Chemical properties handbook,Mc Graw-hill Carl L.yaws)
Tabel
9 Data Panas Reaksi Reaktor 1
|
Komponen
|
A
|
B
|
C
|
D
|
E
|
|
C3H8O3
|
9.656
|
4.2826E-01
|
-2.6797E-04
|
3.1794E-08
|
2.7745E-11
|
|
H2O
|
33.933
|
-8.4186E-03
|
2.9906E-05
|
-1.7825E-08
|
3.6934E-12
|
|
C3H4O
|
7.755
|
2.9386E-01
|
-2.0878E-04
|
7.1591E-08
|
-9.0960E-12
|
|
C3H6O2
|
-0.97
|
3.8307E-01
|
-3.0872E-04
|
1.3886E-07
|
-2.6720E-11
|
(Chemical properties handbook,Mc Graw-hill
Carl L.yaws)
Tabel
10 Perhitungan Panas Reaksi Reaktor 1
|
Komponen
|
ΔHf
(kj/mol )
|
ΔHf
(kJ/kmol )
|
ΔH
(J/mol )
|
ΔH
(kJ/kmol
)
|
|
C3H8O3
|
-582.91
|
-582912.6836
|
38902.4394
|
38902.4394
|
|
H2O
|
-240.56
|
-240560
|
9179.8199
|
9179.8199
|
|
C3H4O
|
-336.31
|
-336308.9715
|
26578.1092
|
26578.1092
|
|
C3H6O2
|
-453.57
|
-453569.2837
|
30748.9013
|
30748.9013
|
|
Total
|
-1613.35
|
-1613350.94
|
105409.27
|
105409.27
|
Dari
data didapat:
DHRtotal = -338671,2968 kJ/kmol
= -80890,28455
kkal/kmol
h. Data
sifat katalis (Nium
dioxide)
Jenis : ZrO2
Ukuran : D=0,35
cm
Density : 5,68
gr/cm³
Bulk
density : 4,6
gr/cm³
4.
Dimensi reaktor
a.
Menentukan ukuran dan
jumlah tube
Diameter pipa reaktor
dipilih berdasarkan pertimbangan agar perpindahan panas berjalan dengan baik.
Mengingat reaksi yang terjadi eksotermis, untuk itu dipilih aliran gas dalam
pipa turbulen agar koefisien perpindahan panas lebih panas lebih besar.
Pengaruh ratio Dp / Dt
terhadap koefisien perpindahan panas dalam pipa yang berisi butir-butir
katalisator dibandingkan dengan pipa kosong yaitu hw/h telah diteliti oleh
Colburn’s (smith hal 571) yaitu :
Dp/Dt 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,3
hw/h 5,5 7,0 7,8 7,5 7,0 6,6
dipilih
Dp/Dt = 0,15
dimana
hw = koefisien
perpindahan panas dalam pipa berisi katalis
h = koefisien
perpindahan panas dalam pipa kosong
Dp = diameter
katalisator
Dt = diameter
tube
Sehingga :
Dp/Dt = 0,15
Dp = 0,35
cm
Dt = 0,35
/ 0,15 = 2,3333 cm = 0,9186 in
Dari hasil perhitungan tersebut, maka
diambil ukuran pipa standar agar koefisien perpindahan panasnnya baik.
Dari
table 11 Kern dipilih pipa dengan spesifikasi sebagai berikut :
Nominal
pipe size = 4
in
Outside
diameter = 4,5
in = 11,43 cm
Schedule
number = 40
Inside
diameter = 4,026 in = 10,2260 cm
Flow
area per pipe = 12,700 in2
Surface
per in ft = 1,178 ft2/ft
Aliran
dalam pipa turbule dipilih NRe = 3100
Dalam
hubungan ini:
mg = viskositas umpan = 0,000019 g/cm.det
Dt = Diameter tube = 10,2260
cm
Digunakan 1 buah reaktor :
Fm = 6175,5460 gr/s
At = 
= 1521941,1734 cm2
= 1521941,1734 cm2
Luas
penampang pipa = 
= 
=
= 82,0889 cm2
Jumlah pipa dalam reaktor = 
= 18540,1496
buah = 18541 buah
= 18540,1496
buah = 18541 buah
b.
Menghitung diameter dalam reaktor
Direncanakan
tube disusun dengan pola triangular pitch.
C’
Pt
Pt =
1,25 x ODt
=
1,25 x 4,5 = 5,625 in
C’ = PT
– OD
= 5,625 – 4,5 = 1,125 in
IDs = 671,1125
cm
Jadi
diameter dalam reaktor = 671,1125
cm
= 264,2175 in
c.
Menghitung tebal
dinding reaktor
Tebal dinding reaktor (shell) dihitung
dengan persamaan :
Dimana
:
ts = tebal shell, in
E = efisiensi pengelasan
f = maksimum allowable stress bahan yang digunakan
(Brownell,tabel 13-1,
p.251)
r = jari-jari dalam shell, in
C = faktor korosi, in
P = tekanan design, Psi
Bahan yang digunakan Carbon Steel SA 283
Grade C
E = 0,85
f = 12650 psi
C = 0,125
R = ID/2 = (264,2175/2)
in
P = 29,40
psi
Jadi P = (120/100)*P = 35,28 psi
maka
ts = 
=
0,5593 in
dipilih
tebal dinding reaktor standar 1
in
Diameter
luar reaktor = ID + 2*ts
= 264,2175
+ (2*0,5593)
= 266,2175
in
Sehingga
dipilih diameter luar reaktor 192 in.
5.
Menghitung head reaktor
a.
Menghitung tebal head
reaktor
Bentuk head : Elipstical Dished Head
Bahan yang digunakan:
Carbon Steel SA 283 Grade C
Keterangan
gambar :
ID = diameter dalam head
OD = diameter luar head
a = jari-jari dalam head
t = tebal head
r = jari-jari luar dish
icr = jari-jari dalam sudut icr
b = tinggi head
sf = straight flange
OA = tinggi total head
Tebal head dihitung berdasarkan
persamaan :
(Brownell,
1979)
P = tekanan design, psi = 35,28 psi
IDs = diameter dalam reactor, in = 264,2175 in
F = maksimum allowable stress, psi = 12650 psi
E = efisiensi pengelasan = 0,85
C = faktor korosi, in = 0,125
maka th = 
= 0,5586
in
dipilih
tebal head reaktor standar 1 in
b.
Menghitung tinggi head
reaktor
ODs = 192 in
ts = 1 in
didapat : irc = 11,5 in
r = 170 in
a = IDs/2 = 132,1088 in
AB = a –
irc = 120,6088
in
BC = r –
irc = 158,5000
in
AC = (BC2
- AB2)1/2 = 102,8386
in
b = r – AC = 67,1614 in
Dari tabel 5.6 Brownell p.88 dengan
th 1 in didapat sf = 1,5 – 4 in perancangan digunakan sf = 4 in
Tinggi head reaktor
dapat dihitung dengan persamaan :
hH
= th
+ b + sf
= (1 + 67,1614 + 4) in
= 72,1614 in
= 1,8329 m
c.
Menghitung tinggi
reaktor
Tinggi
reaktor total = panjang tube + tinggi head
top
HR = 188,9765
in + 72,1614 in
= 261,1379
in
= 6,6329
m
6.
Tebal isolasi reaktor
|
Asumsi :
|
|||||||||
|
a. Suhu dalam reaktor = suhu
permukaan dinding dalam shell
=
suhu pendingin rata-rata
|
|||||||||
|
b. Keadaan steady state
QA=QB=QC=(QD+QR)
|
|||||||||
|
c. Suhu dinding luar isolasi
isotermal
|
|||||||||
                |
|||||||||
|
Tu
|
|
||||||||
|
`
|
|||||||||
Keterangan :
r1 = jari-jari
dalam reaktor
r2 = jari-jari
luar reaktor
r3 = jari-jari
isolator luar
QA = Perp.
Konveksi dari gas ke dinding dalam reaktor
QB = Perp.
Konduksi melalui dinding reaktor
QC = Perp.
Konduksi melalui isolator
QD = Perp.
konveksi dari permukaan luar isolator
QR = Perp.
Panas radiasi
T1 = Suhu dinding dalam reaktor
T2 = Suhu dinding luar reaktor
T3 = Suhu isolator luar
Tu = Suhu udara luar
- sifat-sifat
fisis bahan
* bahan isolasi : asbestos, dengan sifat-sifat
fisis (kern) :
Kis = 0,17134 W/m.oC
ε
= 0,96
*
carbon steel : ks = 41,5519 W/m.oC
* sifat-sifat
fisis udara pada suhu Tf (Holman,1988.
Daftar A-5)
Tf = 313
υ = 0,000017
k
= 0,027225 W/m.oC
Pr
= 0,70489
β = 0,0032 K-1
µ
= 0,00001906 kg/m.s
g
= 9,8
m/s2
r3 = r2
+ x
r1 = 0,2903
m
r2 = 0,3048
m
L = 2,4 m
a. Perpindahan
panas konduksi
…….(a)
 |
…….(b)
b. Perpindahan
panas konveksi
 |
…….(c)
Karena GrL.Pr > 109, sehingga :
c.
Panas radiasi
Panas radiasi
…….(d)
σ
= 5,669 x 10-8 w/m2.k4
kemudian
persamaan a, b, c dan d ditrial menggunakan excel dan didapat :
T2 = 401,3385
K
Tebal isolasi (x) = 6 cm
Tabel 11 Perhitungan Hasil Simulasi
Panjang
Reaktor Menggunakan Metode Range Kutta Stage 1
|
∆z
|
0.1000
|
||
|
z (m)
|
x
|
T (K)
|
Ts (K)
|
|
0
|
0
|
563.1500
|
367
|
|
0.10
|
0.05752
|
563.1354
|
368.4952
|
|
0.20
|
0.11171
|
563.1207
|
369.9828
|
|
0.30
|
0.16277
|
563.1058
|
371.4627
|
|
0.40
|
0.21088
|
563.0909
|
372.9349
|
|
0.50
|
0.25620
|
563.0759
|
374.3993
|
|
0.60
|
0.29891
|
563.0609
|
375.8561
|
|
0.70
|
0.33915
|
563.0458
|
377.3051
|
|
0.80
|
0.37707
|
563.0306
|
378.7463
|
|
0.90
|
0.41280
|
563.0154
|
380.1797
|
|
1.00
|
0.44647
|
563.0002
|
381.6053
|
|
1.10
|
0.47819
|
562.9850
|
383.0230
|
|
1.20
|
0.50809
|
562.9698
|
384.4329
|
|
1.30
|
0.53626
|
562.9546
|
385.8349
|
|
1.40
|
0.56281
|
562.9393
|
387.2291
|
|
1.50
|
0.58784
|
562.9241
|
388.6154
|
|
1.60
|
0.61142
|
562.9090
|
389.9937
|
|
1.70
|
0.63364
|
562.8938
|
391.3642
|
|
1.80
|
0.65458
|
562.8787
|
392.7267
|
|
1.90
|
0.67432
|
562.8636
|
394.0813
|
|
2.00
|
0.69293
|
562.8486
|
395.4279
|
|
2.10
|
0.71047
|
562.8336
|
396.7666
|
|
2.20
|
0.72699
|
562.8186
|
398.0974
|
|
2.30
|
0.74257
|
562.8038
|
399.4202
|
|
2.40
|
0.75726
|
562.7889
|
400.7350
|
|
2.50
|
0.77110
|
562.7742
|
402.0419
|
|
2.60
|
0.78415
|
562.7595
|
403.3408
|
|
2.70
|
0.79645
|
562.7449
|
404.6317
|
|
2.80
|
0.80805
|
562.7303
|
405.9147
|
|
2.90
|
0.81898
|
562.7158
|
407.1897
|
|
3.00
|
0.82928
|
562.7014
|
408.4567
|
|
3.10
|
0.83900
|
562.6871
|
409.7158
|
|
3.20
|
0.84816
|
562.6728
|
410.9670
|
|
3.30
|
0.85679
|
562.6587
|
412.2101
|
|
3.40
|
0.86493
|
562.6446
|
413.4454
|
|
3.50
|
0.87261
|
562.6306
|
414.6726
|
|
3.60
|
0.87985
|
562.6167
|
415.8920
|
|
3.70
|
0.88667
|
562.6029
|
417.1034
|
|
3.80
|
0.89311
|
562.5891
|
418.3069
|
|
3.90
|
0.89917
|
562.5755
|
419.5025
|
|
4.00
|
0.90489
|
562.5619
|
420.6902
|
|
4.10
|
0.91029
|
562.5485
|
421.8700
|
|
4.20
|
0.91537
|
562.5351
|
423.0420
|
|
4.30
|
0.92017
|
562.5218
|
424.2061
|
|
4.40
|
0.92470
|
562.5086
|
425.3623
|
|
4.50
|
0.92896
|
562.4956
|
426.5107
|
|
4.60
|
0.93298
|
562.4826
|
427.6513
|
|
4.70
|
0.93678
|
562.4697
|
428.7840
|
|
4.80
|
0.94036
|
562.4568
|
429.9090
|
|
4.90
|
0.94373
|
562.4441
|
431.0263
|
7.
Volume reactor
V head = 903,8180 in3 =
0,01481 m3
V shell = 10356200,7874 in3 = 169,7081 m3
V reaktor = 10357104,6054 in3 = 169,7081 m3
8.
Spesifikasi
Nozzle
Jenis Pipa
: Carbon Steel
(Harga yang
murah dan komponen yang melewati tidak bersifat korosif)
a.
Diameter saluran
gas umpan
 |
(Coulson and Richardson vol.6, 1983, P.221, Eq 5.14)
G
= 8,9569 kg/s
ρ
= 1,0040 kg/m3
D opt =
36,8163 in
dari
apendix K, , P.390, brownell, 1959,
dipilih ukuran standart :
ID =
42 in
OD =
41,2520 in
b.
Diameter saluran
gas keluar
Komposisi keluar reactor (gas)
|
Komponen
|
kmol/jam
|
yi
|
BM
|
BM.Yi
|
kg/jam
|
|
C3H8O3
|
6.3024
|
0.0041
|
92
|
0.3780
|
580
|
|
H2O
|
1430.6366
|
0.9316
|
18
|
16.7830
|
25773
|
|
C3H4O
|
78.9898
|
0.0514
|
56
|
2.8835
|
4428
|
|
C3H6O2
|
19.7475
|
0.0129
|
74
|
0.9526
|
1463
|
|
total
|
1535.6762
|
1.0000
|
|
20.9971
|
32245
|
Diameter optimum =
38,1717 in
Dari Tabel.11, P.844, Kern
1980, dipilih ukuran standart (Sch 20) :
ID = 41 in
OD = 41,2520 in
c.
Diameter
pendingin masuk
D opt =
23,2005 in
Dari Tabel.11, P.844, Kern
1980, dipilih ukuran standart (Sch 40) :
ID = 23,25 in
OD = 24 in
d.
Diameter
pendingin keluar
D opt =
23,7605
Dari Tabel.11, P.844, Kern
1980, dipilih ukuran standart (Sch 20) :
ID = 23,25 in
OD = 24 in
Komentar
Posting Komentar